Радиочастотная микроэлектромеханическая система
Рис. 1 : (a) Емкостный фиксированно-фиксированный лучевой РЧ-МЭМС-переключатель, подключенный параллельно к линии CPW. (b) Омический консольный РЧ-МЭМС-переключатель, подключенный последовательно к микрополосковой линии.

Радиочастотная микроэлектромеханическая система ( РЧ МЭМС ) — это микроэлектромеханическая система с электронными компонентами , включающими движущиеся субмиллиметровые детали, которые обеспечивают радиочастотную (РЧ) функциональность. [1] РЧ функциональность может быть реализована с использованием различных РЧ технологий. Помимо технологии РЧ МЭМС, для разработчика РЧ доступны технологии полупроводниковых соединений III-V ( GaAs , GaN , InP , InSb ), ферритов , сегнетоэлектриков , полупроводников на основе кремния ( РЧ КМОП , SiC и SiGe ) и вакуумных ламп . Каждая из РЧ технологий предлагает определенный компромисс между стоимостью, частотой , усилением , крупномасштабной интеграцией , сроком службы, линейностью , коэффициентом шума , корпусированием , мощностью , потребляемой мощностью , надежностью , прочностью, размером, напряжением питания , временем переключения и весом.

Компоненты

Существуют различные типы компонентов RF MEMS, такие как интегрируемые КМОП- резонаторы RF MEMS и автогенераторы с малым форм-фактором и низким фазовым шумом , настраиваемые индукторы RF MEMS и переключатели RF MEMS , коммутируемые конденсаторы и варакторы .

Переключатели, коммутируемые конденсаторы и варакторы

Компоненты, обсуждаемые в этой статье, основаны на переключателях RF MEMS, переключаемых конденсаторах и варакторах. Эти компоненты могут использоваться вместо переключателей FET и HEMT (транзисторы FET и HEMT в конфигурации с общим затвором ) и PIN -диодов. Переключатели RF MEMS, переключаемые конденсаторы и варакторы классифицируются по методу приведения в действие ( электростатический , электротермический, магнитостатический , пьезоэлектрический ), по оси отклонения (боковая, вертикальная), по конфигурации схемы ( последовательная , шунтирующая ), по конфигурации зажима ( консольная , фиксированно-фиксированная балка ) или по контактному интерфейсу ( емкостный , омический ). Электростатически активируемые компоненты RF MEMS обеспечивают низкие вносимые потери и высокую изоляцию, линейность, управляемую мощность и добротность , не потребляют мощность, но требуют высокого управляющего напряжения и герметичной однокристальной упаковки ( тонкопленочное покрытие, упаковка LCP или LTCC ) или упаковки на уровне пластины ( анодное или стеклянное соединение пластин).

РЧ МЭМС-переключатели были впервые разработаны IBM Research Laboratory , Сан-Хосе , Калифорния , [2] [3] Hughes Research Laboratories , Малибу , Калифорния, [4] Northeastern University в сотрудничестве с Analog Devices , Бостон , Массачусетс , [5] Raytheon , Даллас , Техас , [6] [7] и Rockwell Science, Таузенд-Оукс , Калифорния. [8] Емкостный фиксированно-фиксированный лучевой РЧ МЭМС-переключатель, как показано на рис. 1(a), по сути, представляет собой микромашинный конденсатор с подвижным верхним электродом, который является лучом. Он обычно подключается параллельно с линией передачи и используется в компонентах РЧ МЭМС диапазона X -W (77 ГГц и 94 ГГц). Омический консольный РЧ МЭМС-переключатель, как показано на рис. 1(b), является емкостным в верхнем состоянии, но создает омический контакт в нижнем состоянии. Обычно он подключается последовательно с линией передачи и используется в компонентах постоянного тока в диапазоне Ka .

С точки зрения электромеханики компоненты ведут себя как затухающая система масса-пружина , приводимая в действие электростатической силой . Коэффициент упругости пружины является функцией размеров балки, а также модуля Юнга , остаточного напряжения и коэффициента Пуассона материала балки. Электростатическая сила является функцией емкости и напряжения смещения . Знание коэффициента упругости пружины позволяет вручную рассчитать напряжение втягивания, которое является напряжением смещения, необходимым для втягивания балки, тогда как знание коэффициента упругости пружины и массы позволяет вручную рассчитать время переключения.

С точки зрения радиочастот компоненты ведут себя как последовательная RLC-цепь с незначительным сопротивлением и индуктивностью. Емкость в верхнем и нижнем состоянии составляет порядка 50 фФ и 1,2 пФ, что является функциональными значениями для проектирования цепей миллиметрового диапазона . Переключатели обычно имеют отношение емкостей 30 или выше, в то время как переключаемые конденсаторы и варакторы имеют отношение емкостей около 1,2 к 10. Нагруженный фактор Q составляет от 20 до 50 в диапазонах X, Ku и Ka. [9]

РЧ МЭМС-коммутируемые конденсаторы представляют собой емкостные фиксированно-фиксированные лучевые переключатели с низким отношением емкости. РЧ МЭМС-варикапы представляют собой емкостные фиксированно-фиксированные лучевые переключатели, которые смещены ниже напряжения втягивания. Другими примерами РЧ МЭМС-переключателей являются омические консольные переключатели и емкостные однополюсные N-переключатели (SPNT), основанные на осевом зазоре качающегося двигателя . [10]

Предвзятость

Компоненты RF MEMS смещены электростатически с использованием биполярного напряжения управления NRZ , как показано на рис. 2, чтобы избежать диэлектрической зарядки [11] и увеличить срок службы устройства. Диэлектрические заряды оказывают постоянную электростатическую силу на балку. Использование биполярного напряжения управления NRZ вместо постоянного напряжения управления позволяет избежать диэлектрической зарядки, в то время как электростатическая сила, действующая на балку, сохраняется, поскольку электростатическая сила изменяется квадратично с постоянным напряжением управления. Электростатическое смещение подразумевает отсутствие тока, что позволяет использовать высокоомные линии смещения вместо ВЧ- дросселей .

Рис. 2 : Электростатическое смещение емкостного МЭМС-переключателя с фиксированным лучом, коммутируемого конденсатора или варактора.

Упаковка

Компоненты RF MEMS хрупкие и требуют упаковки на уровне пластины или упаковки с одним кристаллом, которые обеспечивают герметичную герметизацию полости . Полость требуется для обеспечения движения, в то время как герметичность требуется для предотвращения отмены силы пружины силой Ван-дер-Ваальса, оказываемой каплями воды и другими загрязняющими веществами на балку. Переключатели RF MEMS, коммутируемые конденсаторы и варакторы могут быть упакованы с использованием упаковки на уровне пластины. Большие монолитные фильтры RF MEMS, фазовращатели и настраиваемые согласующие цепи требуют упаковки с одним кристаллом.

Упаковка на уровне пластины реализуется до резки пластины , как показано на рис. 3(a), и основана на анодном, диффузионном металле, эвтектическом металле , стеклянной фритте, полимерном клее и соединении пластин с помощью сплавления кремния. Выбор метода упаковки на уровне пластины основан на балансировке коэффициентов теплового расширения материальных слоев компонента RF MEMS и подложек для минимизации прогиба пластины и остаточного напряжения, а также на требованиях к выравниванию и герметичности. Показателями качества методов упаковки на уровне пластины являются размер чипа, герметичность, температура обработки , (не)терпимость к ошибкам выравнивания и шероховатость поверхности . Анодное и кремниевое соединение с помощью сплавления не требуют промежуточного слоя, но не допускают шероховатости поверхности. Методы упаковки на уровне пластины, основанные на методе соединения с проводящим промежуточным слоем (проводящим разрезным кольцом), ограничивают полосу пропускания и изоляцию компонента RF MEMS. Наиболее распространенные методы упаковки на уровне пластин основаны на анодном и стеклянном соединении пластин. Методы упаковки на уровне пластин, улучшенные вертикальными соединениями, предлагают возможность трехмерной интеграции.

Однокристальная упаковка, как показано на рис. 3(b), реализуется после резки пластин с использованием предварительно изготовленных керамических или органических упаковок, таких как литьевые упаковки LCP или LTCC. Предварительно изготовленные упаковки требуют герметичной герметизации полости посредством засорения, осыпания , пайки или сварки . Показателями качества однокристальных технологий упаковки являются размер чипа, герметичность и температура обработки.

Рис. 3 : (a) Корпус на уровне пластины. (b) Корпус одного кристалла омического консольного РЧ-МЭМС-переключателя.

Микропроизводство

Процесс изготовления RF MEMS основан на методах поверхностной микрообработки и позволяет интегрировать тонкопленочные резисторы SiCr или TaN (TFR), конденсаторы металл-воздух-металл (MAM), конденсаторы металл-изолятор-металл (MIM) и компоненты RF MEMS. Процесс изготовления RF MEMS может быть реализован на различных пластинах: полуизолирующие пластины III-V соединений , боросиликатное стекло, плавленый кварц ( кварц ), LCP, сапфир и пассивированные кремниевые пластины. Как показано на рис. 4, компоненты RF MEMS могут быть изготовлены в чистых помещениях класса 100 с использованием 6-8 этапов оптической литографии с ошибкой выравнивания контактов 5 мкм, тогда как современные процессы изготовления MMIC и RFIC требуют 13-25 этапов литографии.

Рис. 4 : Процесс изготовления радиочастотного МЭМС-переключателя, коммутируемого конденсатора или варикапа

Как показано на рис. 4, основными этапами микропроизводства являются:

За исключением удаления жертвенной прокладки, которая требует сушки в критической точке, этапы изготовления аналогичны этапам процесса изготовления КМОП. Процессы изготовления РЧ МЭМС, в отличие от процессов изготовления сегнетоэлектриков BST или PZT и MMIC, не требуют электронно-лучевой литографии , MBE или MOCVD .

Надежность

Ухудшение контактного интерфейса создает проблему надежности для омических консольных РЧ МЭМС-переключателей, тогда как диэлектрическое зарядное трение луча [12] , как показано на рис. 5(a), и вызванное влажностью трение луча, как показано на рис. 5(b), создают проблему надежности для емкостных фиксированно-фиксированных балочных РЧ МЭМС-переключателей. Трение - это неспособность луча освободиться после снятия напряжения привода. Высокое контактное давление обеспечивает низкоомный контакт или смягчает диэлектрическое зарядное трение луча. Коммерчески доступные омические консольные РЧ МЭМС-переключатели и емкостные фиксированно-фиксированные балочные РЧ МЭМС-переключатели продемонстрировали срок службы более 100 миллиардов циклов при 100 мВт входной мощности РЧ. [13] [14] Вопросы надежности, относящиеся к работе на большой мощности, обсуждаются в разделе ограничителя.

Рис. 5 : (a) [Внизу] Диэлектрическая зарядка, вызывающая трение пучка. (b) [Вверху] Влажность, вызывающая трение пучка.

Приложения

РЧ-МЭМС-резонаторы применяются в фильтрах и опорных генераторах. [15] РЧ-МЭМС-переключатели, коммутируемые конденсаторы и варакторы применяются в электронно-сканируемых (под)решетках ( фазовращателях ) и программно-определяемых радиоустройствах ( перестраиваемых антеннах , настраиваемых полосовых фильтрах ). [16]

Антенны

Реконфигурируемость поляризации и диаграммы направленности , а также настраиваемость частоты обычно достигаются путем включения полупроводниковых компонентов III-V, таких как SPST- переключатели или варакторные диоды. Однако эти компоненты можно легко заменить на переключатели RF MEMS и варакторные диоды, чтобы воспользоваться низкими вносимыми потерями и высоким добротным фактором, предлагаемыми технологией RF MEMS. Кроме того, компоненты RF MEMS могут быть интегрированы монолитно на диэлектрических подложках с низкими потерями [17], таких как боросиликатное стекло, плавленый кварц или LCP, тогда как полуизолирующие и пассивированные кремниевые подложки из соединений III-V, как правило, имеют большие потери и более высокую диэлектрическую постоянную . Низкий тангенс угла потерь и низкая диэлектрическая постоянная важны для эффективности и полосы пропускания антенны.

Уровень техники включает в себя частотно-настраиваемую фрактальную антенну RF MEMS для диапазона частот 0,1–6 ГГц [18] и фактическую интеграцию переключателей RF MEMS на самоподобной прокладочной антенне Серпинского для увеличения числа ее резонансных частот , расширяя ее диапазон до 8 ГГц, 14 ГГц и 25 ГГц, [19] [20] спиральную антенну с реконфигурируемой диаграммой направленности излучения RF MEMS для 6 и 10 ГГц, [21] спиральную антенну с реконфигурируемой диаграммой направленности излучения RF MEMS для диапазона частот 6–7 ГГц на основе пакетированных переключателей Radant MEMS SPST-RMSW100, [22] многополосную фрактальную антенну RF MEMS Серпинского , снова со встроенными переключателями RF MEMS, функционирующими в различных диапазонах от 2,4 до 18 ГГц, [23] и 2-битную щелевую антенну RF MEMS Ka-диапазона с настраиваемой частотой . [24]

Samsung Omnia W был первым смартфоном, оснащенным антенной RF MEMS. [25]

Фильтры

Фильтры полосы пропускания ВЧ могут использоваться для увеличения внеполосного режекции, если антенна не обеспечивает достаточной селективности . Фильтрация внеполосного режекции снижает требования к динамическому диапазону на LNA и смесителе в свете помех . Фильтры полосы пропускания ВЧ вне кристалла на основе сосредоточенных объемных акустических волн (BAW), керамических , SAW , кварцевых кристаллов и резонаторов FBAR заменили распределенные фильтры полосы пропускания ВЧ на основе резонаторов линии передачи, напечатанных на подложках с низким тангенсом угла потерь или на основе волноводных полостей.

Настраиваемые полосовые фильтры РЧ обеспечивают значительное уменьшение размера по сравнению с переключаемыми полосовыми фильтрами РЧ . Они могут быть реализованы с использованием полупроводниковых варакторов III-V, сегнетоэлектрических BST или PZT и резонаторов и переключателей РЧ МЭМС, переключаемых конденсаторов и варакторов, а также ферритов YIG . Резонаторы РЧ МЭМС предлагают потенциал интеграции на кристалле высокодобротных резонаторов и полосовых фильтров с низкими потерями. Фактор добротности резонаторов РЧ МЭМС составляет порядка 100–1000. [15] Переключатель РЧ МЭМС, переключаемый конденсатор и технология варакторов предлагают разработчику настраиваемых фильтров убедительный компромисс между вносимыми потерями, линейностью, энергопотреблением, мощностью, размером и временем переключения. [26]

Фазовращатели

Рис. 6 : ЭИИМ x G r /T
Рис. 7 : EIRP в зависимости от количества антенных элементов в пассивной подрешетке.

Пассивные подрешетки на основе фазовращателей RF MEMS могут использоваться для снижения количества модулей T/R в активной электронно-сканируемой решетке . Утверждение проиллюстрировано примерами на рис. 6: предположим, что пассивная подрешетка размером один на восемь используется как для передачи, так и для приема со следующими характеристиками: f = 38 ГГц, G r = G t = 10 дБи , BW = 2 ГГц, P t = 4 Вт . Низкие потери (6,75 пс /дБ) и хорошая управляемая мощность (500 мВт) фазовращателей RF MEMS позволяют получить EIRP 40 Вт и G r /T 0,036 1/K. EIRP, также называемый произведением мощности на апертуру, является произведением усиления передачи, G t , и мощности передачи, P t . G r /T является частным от деления усиления приема на шумовую температуру антенны. Высокие значения EIRP и G r /T являются необходимым условием для обнаружения на большом расстоянии. EIRP и G r /T являются функцией количества антенных элементов на подрешетку и максимального угла сканирования. Количество антенных элементов на подрешетку следует выбирать для оптимизации EIRP или произведения EIRP x G r /T, как показано на рис. 7 и рис. 8. Уравнение дальности действия радара можно использовать для расчета максимальной дальности, на которой цели могут быть обнаружены с 10 дБ SNR на входе приемника.

Р = λ 2 Э я Р П Г Р / Т σ 64 π 3 к Б Б Вт С Н Р 4 {\displaystyle {\mathrm {R={\sqrt[{4}]{\frac {\displaystyle {\mathrm {\lambda ^{2}\,EIRP\,G_{R}/T\,\sigma } } }{\mathrm {\displaystyle 64\,\pi ^{3}\,k_{B}\,BW\,SNR} }}}} }}

где k B — постоянная Больцмана , λ — длина волны в свободном пространстве, а σ — ЭПР цели. Значения дальности приведены в Таблице 1 для следующих целей: сфера с радиусом a, равным 10 см (σ = π a 2 ), двугранный уголковый отражатель с размером грани a, равным 10 см (σ = 12 a 4 /λ 2 ), задняя часть автомобиля (σ = 20 м 2 ) и для неуклоняющегося истребителя (σ = 400 м 2 ).

Таблица 1 : Максимальный диапазон обнаружения
(SNR = 10 дБ)
ЭПР (м 2 )Диапазон (м)
Сфера0,031410
Задняя часть автомобиля2051
Двугранный угловой отражатель60,967
Истребитель-реактивный самолет400107
Рис. 8 : EIRP x G r /T в зависимости от количества элементов антенны в пассивной подрешетке.

Фазовращатели RF MEMS позволяют создавать широкоугольные пассивные электронно-сканируемые решетки , такие как линзовые решетки , отражающие решетки , подрешетки и коммутируемые сети формирования луча с высоким EIRP и высоким G r /T. Известный уровень техники в пассивных электронно-сканируемых решетках включает в себя непрерывную поперечную решетку (CTS) X-диапазона, питаемую линейным источником, синтезированным шестнадцатью 5-битными фазовращателями RF MEMS отражающего типа на основе омических консольных RF MEMS-переключателей, [27] [28] двумерную линзовую решетку X-диапазона, состоящую из волноводов с параллельными пластинами и имеющую 25 000 омических консольных RF MEMS-переключателей, [29] и коммутируемую сеть формирования луча W-диапазона на основе RF MEMS SP4T-переключателя и сканера фокальной плоскости линзы Rotman . [30]

Использование фазовращателей TTD с истинной задержкой во времени вместо фазовращателей RF MEMS позволяет использовать UWB- радиолокационные формы сигналов с соответствующим высоким разрешением по дальности и избегать косоглазия луча или сканирования частоты. Фазовращатели TTD разработаны с использованием принципа коммутируемой линии [8] [31] [32] или принципа распределенной нагруженной линии. [33] [34] [35] [36] [37] [38] Фазовращатели TTD с коммутируемой линией превосходят фазовращатели TTD с распределенной нагруженной линией с точки зрения задержки времени на децибел NF , особенно на частотах до X-диапазона, но по своей сути являются цифровыми и требуют переключателей SPNT с малыми потерями и высокой изоляцией. Однако фазовращатели TTD с распределенной нагруженной линией могут быть реализованы аналогово или цифрово, и в меньших форм-факторах, что важно на уровне подрешетки. Аналоговые фазовращатели смещаются через одну линию смещения, тогда как многобитовые цифровые фазовращатели требуют параллельной шины вместе со сложными схемами маршрутизации на уровне подрешетки.

Ссылки

  1. ^ Lucyszyn, S. (2004). «Обзор технологии радиочастотных микроэлектромеханических систем». Труды IEE — Наука, измерения и технологии . 151 (2): 93–103. CiteSeerX  10.1.1.535.8466 . doi :10.1049/ip-smt:20040405. ISSN  1350-2344.
  2. ^ KE Petersen: «Микромеханические мембранные переключатели на кремнии», IBM J. Res. & Dev., т. 23, № 4, стр. 376-385, июль 1979 г.
  3. ^ KE Petersen: «Кремний как механический материал», Proc. IEEE, т. 70, № 5, стр. 420-457, май 1982 г.
  4. ^ LE Larson: «Микромеханический переключатель и способ его изготовления», патент США 5,121,089, 1 ноября 1990 г.
  5. ^ PM Zavracky, S. Majumder и NE McGruer: «Микромеханические переключатели, изготовленные с использованием микрообработки поверхности никеля», J. Microelectromech. Syst., т. 6, № 1, стр. 3-9, март 1997 г.
  6. ^ CL Goldsmith, BM Kanack, T. Lin, BR Norvell, LY Pang, B. Powers, C. Rhoads, D. Seymour: «Микромеханическое микроволновое переключение». Патент США 5,619,061, 31 октября 1994 г.
  7. ^ CL Goldsmith, Z. Yao, S. Eshelman и D. Denniston: «Характеристики емкостных переключателей MEMS с малыми потерями», IEEE Microwave Wireless Compon. Lett., т. 8, № 8, стр. 269-271, август 1998 г.
  8. ^ ab JB Hacker, RE Mihailovich, M. Kim и JF DeNatale: «3-битная сеть с истинной задержкой по времени на основе РЧ MEMS диапазона Ka», IEEE Trans. Microw. Theory Tech., т. 51, № 1, стр. 305–308, январь 2003 г.
  9. ^ MPJ Tiggelman, K. Reimann, F. Van Rijs, J. Schmitz и RJE Hueting, «О компромиссе между добротностью и отношением настройки в настраиваемых высокочастотных конденсаторах», IEEE Trans. El. Dev.56(9) стр. 1218-2136 (2009).
  10. ^ S. Pranonsatit, AS Holmes, ID Robertson и S. Lucyszyn: "Однополюсный восьмипозиционный поворотный переключатель RF MEMS", IEEE/ASME J. Microelectromech. Syst., т. 15, № 6, стр. 1735-1744, декабрь 2006 г.
  11. ^ Дж. Р. Рид и Р. Т. Вебстер: «Измерения заряда в емкостных микроэлектромеханических переключателях», Electronics Letters, т. 38, № 24, стр. 1544-1545, ноябрь 2002 г.
  12. ^ Сэмюэль Мелле, студент-член IEEE, Дэвид Де Конто, Дэвид Дюбюк, член IEEE, Катя Гренье, член IEEE, Оливье Вандье, Жан-Люк Мураро, Жан-Луи Казо, старший член IEEE, и Роберт Плана, член IEEE: Моделирование надежности емкостных радиочастотных MEMS, IEEE TRANSACTIONS ON MICROWAVE THEORY AND TECHNIQUES, ТОМ 53, № 11, НОЯБРЬ 2005 г.
  13. ^ HS Newman, JL Ebel, D. Judy и J. Maciel: «Измерения срока службы высоконадежного контактного переключателя RF MEMS», IEEE Microwave Wireless Compon. Lett., т. 18, № 2, стр. 100-102, февраль 2008 г.
  14. ^ C. Goldsmith, J. Maciel и J. McKillop: «Демонстрация надежности», IEEE Microwave Magazine, т. 8, № 6, стр. 56-60, декабрь 2007 г.
  15. ^ ab C. Nguyen: «Технология MEMS для управления синхронизацией и частотой», IEEE Trans. Ultrason., Ferroelect., Freq. Contr., т. 54, № 2, стр. 251–270, февраль 2007 г.
  16. ^ GM Rebeiz: «РЧ МЭМС, теория, проектирование и технология», John Wiley & Sons, 2003
  17. ^ Агилар-Армента, Кристиан Джеймс; Портер, Стюарт Дж. (март 2015 г.). «Консольные РЧ-МЭМС для монолитной интеграции с фазированными антенными решетками на печатной плате». Международный журнал электроники . 102 (12): 1978–1996. Bibcode : 2015IJE...102.1978A. doi : 10.1080/00207217.2015.1017843. S2CID  109549855.
  18. ^ DE Anagnostou и др. «Фрактальные антенны с RF-MEMS-переключателями для многочастотных приложений», в IEEE APS/URSI International Symposium, Сан-Антонио, Техас, июнь 2002 г., т. 2, стр. 22-25
  19. ^ DE Anagnostou, G. Zheng, M. Chryssomallis, J. Lyke, G. Ponchak, J. Papapolymerou и CG Christodoulou, «Проектирование, изготовление и измерения самоподобной реконфигурируемой антенны на основе RF-MEMS», IEEE Transactions on Antennas & Propagation, Специальный выпуск по многофункциональным антеннам и антенным системам, том 54, выпуск 2, часть 1, февраль 2006 г., стр. 422–432
  20. ^ DE Anagnostou, G. Zheng, J. Papapolymerou и CG Christodoulou, патент США 7,589,674, «Реконфигурируемая многочастотная антенна с переключателями RF-MEMS», 15 сентября 2009 г.
  21. ^ C. Jung, M. Lee, GP Li и FD Flaviis: «Реконфигурируемая одноплечевая спиральная антенна со сканирующим лучом, интегрированная с РЧ-переключателями MEMS», IEEE Trans. Antennas Propag., т. 54, № 2, стр. 455–463, февраль 2006 г.
  22. ^ GH Huff и JT Bernhard: «Интеграция корпусированных РЧ-МЭМС-переключателей с квадратными спиральными микрополосковыми антеннами с реконфигурируемой диаграммой направленности», IEEE Trans. Antennas Propag., т. 54, № 2, стр. 464–469, февраль 2006 г.
  23. ^ Н. Кингсли, Д. Э. Анагносту, М. Тентцерис и Дж. Папаполимеру: «РЧ MEMS последовательно реконфигурируемая антенна Серпинского на гибкой органической подложке с новой технологией смещения постоянного тока», IEEE/ASME J. Microelectromech. Syst., т. 16, № 5, стр. 1185–1192, октябрь 2007 г.
  24. ^ К. Ван Каекенберге и К. Сарабанди: «2-битная антенна с настраиваемой частотой MEMS в диапазоне Ka», IEEE Antennas and Wireless Propagation Letters, т. 7, стр. 179-182, 2008 г.
  25. ^ «WTF это... RF-MEMS?»
  26. ^ RM Young, JD Adam, CR Vale, TT Braggins, SV Krishnaswamy, CE Milton, DW Bever, LG Chorosinski, Li-Shu Chen, DE Crockett, CB Freidhoff, SH Talisa, E. Capelle, R. Tranchini, JR Fende, JM Lorthioir, AR Tories: «Полосовой ВЧ-фильтр с малыми потерями, использующий переключатели емкости MEMS для достижения диапазона настройки в одну октаву и независимой переменной полосы пропускания», IEEE MTT-S International Microwave Symposium Digest, т. 3, стр. 1781-1784, июнь 2003 г.
  27. ^ JJ Lee, C. Quan и BM Pierce: «Недорогая двумерная электронно-сканируемая решетка с компактным CTS-источником и фазовращателями MEMS», патент США 6 677 899, 13 января 2004 г.
  28. ^ C. Quan, JJ Lee, BM Pierce и RC Allison: «Широкополосная двумерная электронно-сканируемая решетка с компактным CTS-обработчиком и фазовращателями MEMS», патент США 6 822 615, 23 ноября 2004 г.
  29. ^ JJ Maciel, JF Slocum, JK Smith и J. Turtle: «MEMS-антенны с электронным управлением для радаров управления огнем», IEEE Aerosp. Electron. Syst. Mag, стр. 17–20, ноябрь 2007 г.
  30. ^ J. Schoebel, T. Buck, M. Reimann, M. Ulm, M. Schneider, A. Jourdain, GJ Carchon и HAC Tilmans: «Конструктивные соображения и технологическая оценка фазированных антенных систем с РЧ-МЭМС для автомобильных радаров», IEEE Trans. Microwave Theory Tech., т. 53, № 6, стр. 1968-1975, июнь 2005 г.
  31. ^ GL Tan, RE Mihailovich, JB Hacker, JF DeNatale и GM Rebeiz: «Малопотерьные 2- и 4-битные TTD MEMS-фазовращатели на основе SP4T-переключателей», IEEE Trans. Microw. Theory Tech., т. 51, № 1, стр. 297–304, январь 2003 г.
  32. ^ CD Nordquist, CW Dyck, GM Kraus, IC Reines, CL Goldsmith, WD Cowan, TA Plut, F. Austin, PS Finnegan, MH Ballance и CT Sullivan: «6-битная схема задержки времени на основе МЭМС постоянного тока до 10 ГГц», IEEE Microw. Wireless Compon. Lett., т. 16, № 5, стр. 305–307, май 2006 г.
  33. ^ NS Barker и GM Rebeiz, «Оптимизация распределенных фазовращателей MEMS», в IEEE MTT-S Int. Microw. Symp. Dig., стр. 299–302, 1999
  34. ^ AS Nagra и RA York, «Распределенные аналоговые фазовращатели с малыми вносимыми потерями»: IEEE Trans. Microw. Theory Tech., т. 47, № 9, стр. 1705–1711, сентябрь 1999 г.
  35. ^ J. Perruisseau-Carrier, R. Fritschi, P. Crespo-Valero и AK Skrivervik: «Моделирование применения периодически распределенных MEMS для проектирования линий с переменной истинной задержкой», IEEE Trans. Microw. Theory Tech., т. 54, № 1, стр. 383–392, январь 2006 г.
  36. ^ Б. Лакшминараянан и Т.М. Веллер: «Проектирование и моделирование 4-битных медленноволновых фазовращателей МЭМС», IEEE Trans. Microw. Theory Tech., т. 54, № 1, стр. 120–127, январь 2006 г.
  37. ^ Б. Лакшминараянан и Т.М. Уэллер: «Оптимизация и реализация согласованных по импедансу фазовращателей с истинной задержкой по времени на кварцевой подложке», IEEE Trans. Microw. Theory Tech., т. 55, № 2, стр. 335–342, февраль 2007 г.
  38. ^ K. Van Caekenberghe и T. Vaha-Heikkila: "Аналоговый фазовращатель с истинной задержкой на основе щелевой линии RF MEMS", IEEE Trans. Microw. Theory Tech., т. 56, № 9, стр. 2151-2159, сентябрь 2008 г.

Чтение

  • С. Люцишин (ред.), «Advanced RF MEMS», Cambridge University Press, август 2010 г., ISBN 978-0-521-89771-6 
Взято с "https://en.wikipedia.org/w/index.php?title=Радиочастотная_микроэлектромеханическая_система&oldid=1167591071"